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1 總 則

1.0.1為規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測工作程序，合理選擇檢測方法，正確評價混凝土結(jié)構(gòu)性能，保證檢測工作質(zhì)量，制定本標準。

1.0.2本標準適用于房屋建筑、市政工程和一般構(gòu)筑物中混凝土結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場檢測，不適用于輕骨料混凝土結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場檢測。

1.0.3混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測除應(yīng)符合本標準外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。

2 術(shù)語和符號

f_cu,e——混凝土抗壓強度推定值；
——檢驗批或構(gòu)件第i個測區(qū)混凝土抗壓強度換算值；
——檢驗批或構(gòu)件第i個測區(qū)修正后混凝土抗壓強度換算值；
——檢驗批測區(qū)混凝土抗壓強度換算值的平均值；
——檢驗批測區(qū)混凝土抗壓強度換算值的標準差；
——第i個芯樣試件混凝土抗壓強度換算值；
——樣本中芯樣試件混凝土抗壓強度換算值的平均值；
——檢驗批第j個構(gòu)件上第i個測區(qū)混凝土抗壓強度換算值；
——檢驗批第j個構(gòu)件測區(qū)混凝土抗壓強度換算值的平均值；
——檢驗批混凝土抗壓強度推定區(qū)間上限與下限差值；
m_Δf——檢驗批混凝土抗壓強度推定區(qū)間上限與下限均值；
f_t,cor,i——第i個芯樣試件劈裂抗拉強度；
f_t,e——混凝土抗拉強度推定值；
N——檢驗批容量；
n——樣本容量；
n_j——檢驗批第j個構(gòu)件上布置的測區(qū)數(shù)；
s——樣本標準差；
m——樣本均值；
μ_u——均值推定區(qū)間的上限值；
μ_l——均值推定區(qū)間的下限值；
k_0.5——0.5分位數(shù)推定區(qū)間限值系數(shù)；
k_0.05,l——0.05分位數(shù)推定區(qū)間下限值系數(shù)；
k_0.05,u——0.05分位數(shù)推定區(qū)間上限值系數(shù)；
Δ_tot——總體修正量；
Δ_loc——對應(yīng)樣本修正量；
η_loc——對應(yīng)樣本修正系數(shù)；
η ——對應(yīng)修正系數(shù)。

3 基本規(guī)定

4 混凝土力學(xué)性能檢測

5 混凝土長期性能和耐久性能檢測

6 有害物質(zhì)含量及其作用效應(yīng)檢驗

7 混凝土構(gòu)件缺陷檢測

8 構(gòu)件尺寸偏差與變形檢測

9 混凝土中的鋼筋檢測

10 混凝土構(gòu)件損傷檢測

11 環(huán)境作用下剩余使用年限推定

12 結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能檢驗

附錄A 混凝土抗壓強度現(xiàn)場檢測方法

附錄B 芯樣混凝土抗壓強度異常數(shù)據(jù)判別和處理

附錄C 混凝土換算抗壓強度鉆芯修正方法

C.0.1 本方法適用于混凝土換算抗壓強度的鉆芯修正。

C.0.2 鉆芯修正可采用總體修正量、對應(yīng)樣本修正量、對應(yīng)樣本修正系數(shù)或一一對應(yīng)修正系數(shù)等修正方法，并宜優(yōu)先采用總體修正量方法。

C.0.3 鉆芯修正時，芯樣試件的數(shù)量和取芯位置應(yīng)符合下列要求：
1 芯樣數(shù)量可按下式預(yù)估：

n_cor,r＝400δ² (C.0.3)

式中：n_cor,r——芯樣數(shù)量；
δ——混凝土抗壓強度變異系數(shù)。
對于直徑100mm的芯樣，芯樣數(shù)量尚不應(yīng)少于6個；對于小直徑芯樣，芯樣數(shù)量尚不應(yīng)少于9個。
2 芯樣應(yīng)從間接法受檢構(gòu)件中隨機抽取，取芯位置應(yīng)符合本標準第A.5.3條的規(guī)定。
3 當采用的間接法為無損檢測方法時，取芯位置應(yīng)與間接法相應(yīng)的測區(qū)重合。
4 當采用的間接法對結(jié)構(gòu)有損傷時，取芯位置應(yīng)布置在間接法相應(yīng)的測區(qū)附近。

C.0.4 當采用總體修正量法時，芯樣抗壓強度應(yīng)按本標準第3.4.7條的規(guī)定確定推定區(qū)間，推定區(qū)間上限與下限差值不應(yīng)大于其均值的10％?？傮w修正量和相應(yīng)的修正可按下列公式計算：

式中：△tot——總體修正量（MPa）；

fcor，m——芯樣抗壓強度的平均值（MPa）；

——測區(qū)混凝土換算強度的平均值（MPa）；

——修正后測區(qū)混凝土換算強度；

——修正前測區(qū)混凝土換算強度；

C.0.5 當采用對應(yīng)樣本修正量法時，修正量和相應(yīng)的修正可按下列公式計算：

式中：△loc——對應(yīng)樣本修正量（MPa）；

——與芯樣對應(yīng)的測區(qū)換算強度均值（MPa）。

C.0.6 當采用對應(yīng)樣本修正系數(shù)方法時，修正系數(shù)和相應(yīng)的修正可按下列公式計算：

式中：——對應(yīng)樣本修正系數(shù)。

C.0.7 當采用一一對應(yīng)修正系數(shù)方法時，修正系數(shù)和相應(yīng)的修正可按下列公式計算：

式中：——一一對應(yīng)修正系數(shù)；

fcor，i——第i個芯樣試件混凝土立方體抗壓前度換算值（MPa）；

——與芯樣對應(yīng)的第i個測區(qū)被修正方法的換算抗壓強度（MPa）。

C.0.8 對單個構(gòu)件或檢驗批混凝土抗壓強度進行推定時，應(yīng)以修正后測區(qū)混凝土換算強度進行計算。

附錄D 混凝土內(nèi)部不密實區(qū)超聲檢測方法

D.0.1 超聲法檢測混凝土內(nèi)部缺陷時被測部位應(yīng)滿足下列要求：
1 被測部位應(yīng)具有可進行檢測的測試面，并保證測線能穿過被檢測區(qū)域；
2 測試范圍應(yīng)大于有懷疑的區(qū)域，使測試范圍內(nèi)具有同條件的正?；炷粒?br/>3 總測點數(shù)不應(yīng)少于30個，且其中同條件的正?；炷恋膶Ρ扔脺y點數(shù)不應(yīng)少于總測點數(shù)的60％，且不少于20個。

D.0.2 檢測結(jié)合面質(zhì)量時應(yīng)根據(jù)結(jié)合面位置確定測試部位，被測部位應(yīng)具有使聲波垂直或斜穿過結(jié)合面的測試條件。

D.0.3 超聲法檢測混凝土內(nèi)部缺陷時測點布置應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 當構(gòu)件具有兩對相互平行的測試面時，宜采用對測法，應(yīng)在測試部位兩對相互平行的測試面上分別畫出等間距的網(wǎng)格，網(wǎng)格間距可為100mm～300mm，大型構(gòu)件可適當放寬，編號確定對應(yīng)的測點位置(圖D.0.3—1)。
2 當構(gòu)件具有一對相互平行的測試面時，宜采用對測和斜測相結(jié)合的方法，應(yīng)在測試部位相互平行的測試面上分別畫出等間距的網(wǎng)格，網(wǎng)格間距可為100mm～300mm，大型構(gòu)件可適當放寬，在對測的基礎(chǔ)上進行交叉斜測(圖D.0.3—2)。
3 當構(gòu)件只具有一個測試面時，宜采用鉆孔和表面測試相結(jié)合的方法，應(yīng)在測試面中心鉆孔，孔中放置徑向振動式換能器作為發(fā)射點，以鉆孔為中心不同半徑的圓周上布置平面換能器的接收測點，同一圓周上測點間距一般為100mm～300mm，不同圓周的半徑相差100mm～300mm，大型構(gòu)件可適當放寬，同一圓周上的測點作為同一個構(gòu)件數(shù)據(jù)進行分析(圖D.0.3—3)。

圖D.0.3-1 兩對平行測試面對測法示意圖

圖D.0.3-2 一對平行測試面斜測法示意圖

圖D.0.3-3 鉆孔法與表面測試相結(jié)合示意圖

4 當測距較大時，可采用鉆孔或預(yù)埋聲測管法，應(yīng)用兩個徑向振動式換能器分別置于平行的測孔或聲測管中進行測試，可采用雙孔平測、雙孔斜測、扇形掃測的檢測方式(圖D.0.3—4)。

圖D.0.3-4 鉆孔法示意圖

5 當測距較大時，也可采用鉆孔與構(gòu)件表面對側(cè)相結(jié)合的方法，鉆孔中徑向振動式換能器發(fā)射，構(gòu)件表面的平面換能器接收。可采用對測、斜測、扇形掃描的檢測方式(圖D.0.3—5)。

圖D.0.3-5 鉆孔法與表面對測結(jié)合法示意圖

6 當構(gòu)件測試面不平行而是具有一對相互垂直或有一定夾角的測試面時，應(yīng)在一對測試面上分別畫上等間距的網(wǎng)格，網(wǎng)格間距一般為100mm～300mm，測線應(yīng)盡可能與測試面垂直且盡可能均勻分布地穿過被測部位(圖D.0.3—6)。
7 混凝土結(jié)合面質(zhì)量檢測時換能器連線應(yīng)垂直或斜穿過結(jié)合面測量每個測點的聲時、波幅、主頻和測距，對發(fā)生畸變的波形應(yīng)存儲或記錄(圖D.0.3—7)。
8 對同一測試區(qū)域在測試時應(yīng)保證測試系統(tǒng)以及工作參數(shù)的一致性，并盡可能保證測距和測線傾斜角度的一致性。

圖D.0.3-6 一對不平行測試面斜測法示意圖

圖D.0.3-7 結(jié)合面質(zhì)量對測或斜測法示意圖

D.0.4 聲學(xué)參數(shù)異常點的判定應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 將測區(qū)內(nèi)各測點的聲速、波幅由大到小順序排列，并按下式計算異常情況的判斷值，當被測構(gòu)件聲速異常偏大時，可根據(jù)實際情況直接剔除。

式中：xo——聲學(xué)參數(shù)異常情況的判斷值；

mx——各測點的聲學(xué)參數(shù)平均值；

sx——各測點的聲學(xué)參數(shù)標準差；

λ1——系數(shù)，λ1

2 當測區(qū)內(nèi)某測點聲學(xué)參數(shù)被判為異常時，可按下列公式進一步判別其相鄰測點是否異常：

式中：λ2——當測點網(wǎng)格狀布置時所取的系數(shù)，

λ3——當測點單排布置時所取得系數(shù)，

3 當被測構(gòu)件上有懷疑的區(qū)域范圍較大，在同一構(gòu)件中不能滿足本標準第D.0.1條的要求時，可選擇同條件的正常構(gòu)件進行檢測，按正常構(gòu)件聲學(xué)參數(shù)的均值和標準差以及被測構(gòu)件的測點數(shù)，計算異常數(shù)據(jù)的判斷值，以此判斷值對被測構(gòu)件聲學(xué)參數(shù)進行判斷，確定聲學(xué)參數(shù)異常點。
4 當被測構(gòu)件缺陷的勻質(zhì)性較好或缺陷區(qū)域的厚度較薄(結(jié)合面)，導(dǎo)致計算出的異常數(shù)據(jù)判斷值與經(jīng)驗值相比明顯偏低時，可采用聲學(xué)參數(shù)的經(jīng)驗判斷值進行判斷，確定聲學(xué)參數(shù)異常點。
5 當被測構(gòu)件測點數(shù)不滿足本標準第D.0.1條的要求、無法進行統(tǒng)計法判斷時，或當測線的測距或傾斜角度不一致、幅度值不具有可比性時，可將有懷疑測點的聲參數(shù)與同條件的正?；炷羺^(qū)域測點的聲參數(shù)進行比較，當有懷疑測點的聲參數(shù)明顯低于正?；炷翜y點聲參數(shù)，該點可判為聲學(xué)參數(shù)異常點。

D.0.5 混凝土內(nèi)部缺陷的位置和范圍應(yīng)結(jié)合聲參數(shù)異常點的分布及波形狀況進行綜合判定。

附錄E 混凝土裂縫深度超聲單面平測方法

E.0.1 當結(jié)構(gòu)的裂縫部位只有一個可測面，裂縫的估計深度不大于500mm且比被測構(gòu)件厚度至少小100mm以上時，可采用單面平測法檢測混凝土裂縫深度。

E.0.2 單面平測法檢測混凝土裂縫深度時，受檢裂縫兩側(cè)均應(yīng)具有清潔、平整且無裂縫的檢測面，檢測面寬度均不宜小于估計的縫深；被測裂縫中不應(yīng)有積水或泥漿等。

E.0.3 單面平測法檢測裂縫深度應(yīng)按下列步驟進行：
1 應(yīng)將T和R換能器置于裂縫附近同一側(cè)，以兩個換能器內(nèi)邊緣間距等于100mm、150mm、200mm......分別讀取4個以上的聲時值(t_i)，求出聲時與測距之間的回歸直線方程：

l＝a＋bt (E.0.3—1)

式中：l——測距(mm)；
t——與測距l(xiāng)對應(yīng)的聲時值(μs)；
a——回歸直線方程的常數(shù)項(mm)；
b——回歸系數(shù)即平測法聲速v(km/s)。
2 各測點超聲實際傳播的距離l_i應(yīng)按下式計算

3 應(yīng)將T、R換能器分別置于以裂縫為對稱的兩側(cè)(圖E.0.3)，對應(yīng)不同的值分別測讀聲時值。

E.0.4 對應(yīng)于不同測距的裂縫深度及裂縫深度的極差和裂縫深度的平均值應(yīng)按下列公式計算：

式中：hci——第i點裂縫深度計算值（mm）；

li——不跨縫平測時第i點的超聲波實際傳播距離（mm）；

——第i點跨縫【平測的聲時值（μs）；

v——裂縫區(qū)域的混凝土聲速，可取用平測法聲速（km/s）；

mh，c——各測點裂縫升讀計算值的平均值（mm）；

hmax——最大裂縫深度計算值；

hmin——最小裂縫深度計算值；

n——跨縫測點數(shù)。

E.0.5 各測點的裂縫計算深度的極差應(yīng)滿足下列規(guī)定：
1 當m_h,c≤30mm時，絕對極差不應(yīng)大于10mm；
2 當30mm＜m_h,c＜300mm時，相對極差不應(yīng)大于30％；
3 當m_h,c≥300mm時，絕對極差不應(yīng)大于90mm。

E.0.6 受檢裂縫深度應(yīng)按下列規(guī)定確定：
1 當各測點的裂縫計算深度的極差滿足本標準第E.0.5條要求時，應(yīng)取裂縫深度計算值的平均值作為受檢裂縫的深度。
2 當各測點的裂縫計算深度的極差不滿足第E.0.5條要求時，應(yīng)將各測點的測距與裂縫深度計算值的平均值m_h,c進行比較，將＜m_h,c和＞3m_h,c的數(shù)據(jù)直接剔除后，重新計算極差。
3 當重新計算仍不能滿足本標準第E.0.5條要求時，應(yīng)補充檢測或重新檢測。

附錄F 混凝土性能受影響層厚度原位檢測方法

附錄G 混凝土性能受影響層厚度取樣檢測方法

G.0.1 本方法適用于混凝土性能受影響層厚度的取樣檢測。

G.0.2 混凝土性能受影響層厚度可根據(jù)造成影響因素的特點，通過濕潤深度、里氏硬度和碳化深度的測試結(jié)果進行判定。

G.0.3 濕潤深度法測試應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 將混凝土芯樣進行沖洗后，放入干凈水中浸泡2h；
2 將芯樣從水中取出，表面朝上直立放置在通風陰涼處；
3 定時觀察芯樣側(cè)面濕潤程度的情況變化，當芯樣側(cè)面出現(xiàn)明顯的濕潤分界線時，測量兩個相互垂直直徑對應(yīng)的4個測點濕潤分界線至芯樣上表面的垂直距離，讀數(shù)精確至0.1mm；
4 取4個測點測值的平均值作為該芯樣濕潤深度的代表值；
5 濕潤深度的代表值可作為該芯樣所在部位混凝土性能受影響層厚度的判定值。

G.0.4 里氏硬度法測試應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 將混凝土芯樣沖洗后、擦干并晾置面干。
2 沿兩個相互垂直直徑對應(yīng)的4個測點在芯樣側(cè)面畫出4條平行于芯樣軸線的測試線。
3 沿每條測試線分別從芯樣上表面開始以5mm的間距，連續(xù)測試里氏硬度；當連續(xù)3個測試數(shù)據(jù)相差不超過5時，停止測試。
4 將測點離上表面的距離與對應(yīng)的里氏硬度值進行數(shù)據(jù)分析，得到里氏硬度值突變時的測點位置參數(shù)。
5 4個測線位置參數(shù)測值的算術(shù)平均值可作為該芯樣所在部位混凝土性能受影響層厚度的判定值。

G.0.5 碳化深度法測試應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 將混凝土芯樣沖洗后晾干；
2 將芯樣對中劈開，在兩個新劈開面的中間部位噴灑濃度為1％的酚酞試液，噴灑量以表面均勻濕潤但不流淌；
3 測量每個劈開面的中間及兩側(cè)各1/4半徑對應(yīng)部位的碳化深度讀數(shù)精確至0.1mm；
4 取兩個新劈開面共6個測點的碳化深度平均值作為該芯樣碳化深度的代表值；
5 碳化深度的代表值可作為該芯樣所在部位混凝土性能受影響層厚度的判定值。